【摘要】目前國內(nèi)設(shè)計(jì)制造的大流量雙吸泵轉(zhuǎn)速普遍較低，無法滿足市場(chǎng)的需求。針對(duì)這一現(xiàn)狀，大耐泵業(yè)有限公司成功研制出高轉(zhuǎn)速、大流量、高揚(yáng)程的雙吸泵。該類型泵設(shè)計(jì)難度極大，對(duì)制造和裝配工藝要求較高。本文基于三維設(shè)計(jì)和CFD技術(shù)，詳細(xì)介紹了設(shè)計(jì)及優(yōu)化過程。樣機(jī)經(jīng)試驗(yàn)驗(yàn)證，確認(rèn)效率等關(guān)鍵參數(shù)達(dá)到國際領(lǐng)先水平。

【關(guān)鍵詞】 大流量 高轉(zhuǎn)速 高揚(yáng)程 雙吸泵 數(shù)值模擬 效率 國際領(lǐng)先

一、前言

管線增壓泵是一種水平中開、單級(jí)雙吸、大流量、高轉(zhuǎn)速的化工泵，API610標(biāo)準(zhǔn)BB1型泵。目前市場(chǎng)上該類型泵，大部分采用四級(jí)或六級(jí)轉(zhuǎn)速。低轉(zhuǎn)速泵設(shè)計(jì)難度低，但泵頭尺寸比較大，制造成本高。大耐泵業(yè)有限公司研制的該類型泵為二級(jí)轉(zhuǎn)速，在相同的流量下，具有更高的單級(jí)揚(yáng)程。由于對(duì)泵效率的要求極其嚴(yán)苛，必須達(dá)到國標(biāo)A線標(biāo)準(zhǔn)，使得該泵的水力設(shè)計(jì)成為難點(diǎn)中的難點(diǎn)。

如今，CFD技術(shù)已經(jīng)廣泛應(yīng)用于水泵性能的預(yù)測(cè)、水力部件的設(shè)計(jì)和優(yōu)化。本文基于數(shù)值模擬技術(shù)，結(jié)合大耐泵業(yè)雙吸泵設(shè)計(jì)制造的成熟經(jīng)驗(yàn)，對(duì)某規(guī)格的管線增壓泵進(jìn)行水力設(shè)計(jì)并提出優(yōu)化方案。經(jīng)試驗(yàn)驗(yàn)證，確認(rèn)綜合性能達(dá)到國際領(lǐng)先水平。

二、葉輪設(shè)計(jì)與性能預(yù)測(cè)

設(shè)計(jì)參數(shù)如下

流量Q：3600 m3/h 揚(yáng)程H：230 m 轉(zhuǎn)速r：2990 rpm 必需汽蝕余量NPSHr：35m

1.葉輪設(shè)計(jì)

計(jì)算比轉(zhuǎn)速，并且比照已有成熟高效的水力模型，決定通過相似換算的方法來設(shè)計(jì)葉輪。

對(duì)通過相似換算得出的葉輪進(jìn)行三維造型，如圖1所示。之后使用網(wǎng)格生成軟件ICEM 對(duì)葉輪三維模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分，如圖2所示。葉輪采用非結(jié)構(gòu)四面體網(wǎng)格，對(duì)葉片工作面、背面和葉片入口這樣流動(dòng)參數(shù)變化劇烈的位置進(jìn)行網(wǎng)格加密。自動(dòng)生成網(wǎng)格，自動(dòng)或手動(dòng)修改網(wǎng)格，使網(wǎng)格整體質(zhì)量達(dá)到0.4以上，最終網(wǎng)格數(shù)量為602681。將網(wǎng)格導(dǎo)入CFX-pre 軟件，設(shè)置葉輪入口面屬性為inlet流速v=13.7m/s，葉輪出口面屬性為open，轉(zhuǎn)速n=2980rpm，使用標(biāo)準(zhǔn)k-ε湍流模型，單獨(dú)模擬葉輪，計(jì)算在100步內(nèi)收斂。

計(jì)算數(shù)據(jù)導(dǎo)入CFX-post軟件中進(jìn)行分析。觀察葉片與前后蓋板壓力分布情況，葉輪流線，如圖3、4?？梢源_定葉輪整體性能良好，壓力均勻變化，流線穩(wěn)定無漩渦。利用CFX-POST軟件中自帶Liquid Pump Performance模塊，得到葉輪效率為96.9%。由于單獨(dú)對(duì)葉輪進(jìn)行模擬，只觀察流場(chǎng)和壓力分布情況，得到的揚(yáng)程外特性并不準(zhǔn)確，在此忽略。

三、泵體水力設(shè)計(jì)與性能預(yù)測(cè)
1.壓出室設(shè)計(jì)
基圓直徑D3
參考模型泵體水力模型相似換算，并由結(jié)構(gòu)參數(shù)選取
基圓D3=1.1×D2=1.1×470=517 mm，圓整后取520mm。
壓水室進(jìn)口寬度
經(jīng)相似換算后，取渦室截面寬度b3=146mm
渦室各斷面面積的計(jì)算
因該規(guī)格泵體需要配0.5 Q、0.7 Q、Q、1.25 Q 四種規(guī)格轉(zhuǎn)子，故在相似換算的基礎(chǔ)上，適當(dāng)放大了喉部截面的面積，以適應(yīng)大流量轉(zhuǎn)子的性能要求。根據(jù)D3、b3及各斷面面積就可以算得各斷面徑向尺寸。由起始截面開始，每45°取一個(gè)截面，保證渦殼斷面面積均勻變化。泵體初步水力設(shè)計(jì)結(jié)束。
2.泵體水力性能預(yù)測(cè)
為了驗(yàn)證泵體水力性能，對(duì)泵體部件進(jìn)行三維造型。將已設(shè)計(jì)的葉輪與泵體部件配合后以*.stp格式輸出，導(dǎo)入ICEM軟件中進(jìn)行網(wǎng)格劃分，如圖5。進(jìn)出口管道流體區(qū)域采用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格，葉輪、渦殼、半螺旋型吸入室采用非結(jié)構(gòu)四面體網(wǎng)格，并對(duì)渦殼隔舌處進(jìn)行加密處理，手動(dòng)修改網(wǎng)格使網(wǎng)格整體質(zhì)量達(dá)到0.4以上。整體網(wǎng)格數(shù)量為2486227，其中出水段為98400，葉輪563092，進(jìn)口段141825，渦殼917451，吸入室417790。

網(wǎng)格導(dǎo)入CFX-pre軟件，使用標(biāo)準(zhǔn)k-ε湍流模型，進(jìn)口邊界按流量設(shè)置進(jìn)口速度，出口邊界設(shè)置為open，目標(biāo)壓力設(shè)23atm。每?jī)蓚€(gè)相鄰模型體間設(shè)置交接面（interface），非旋轉(zhuǎn)體與非旋轉(zhuǎn)體間interface models設(shè)置為general connection，frame change model設(shè)置為none，非旋轉(zhuǎn)體與旋轉(zhuǎn)體間interface models設(shè)置為general connection，frame change model設(shè)置為frozen rotor。該模型在0.6Q，0.8Q 0.9Q，1.0Q，1.1Q，1.2Q這6個(gè)流量點(diǎn)進(jìn)行模擬計(jì)算。計(jì)算2000步，雖然計(jì)算不收斂但是進(jìn)出口壓力長(zhǎng)時(shí)間穩(wěn)定，計(jì)算數(shù)據(jù)可以使用。
計(jì)算數(shù)據(jù)導(dǎo)入CFX-post軟件中進(jìn)行分析。使用Liquid pump performance模塊得出外特性參數(shù)，結(jié)果低于設(shè)計(jì)要求，對(duì)渦殼內(nèi)壓力分布和流線進(jìn)行分析，如圖6。

流體在擴(kuò)散管處產(chǎn)生了很大的漩渦，從第Ⅵ斷面開始，壓力分布沒有均勻變化。也就是說，渦殼水力設(shè)計(jì)存在缺陷，造成大量能量損失，這是該水力設(shè)計(jì)效率偏低的直接原因。
四、泵體水力優(yōu)化與預(yù)測(cè)
基于對(duì)流場(chǎng)的分析，決定改變渦殼第Ⅳ斷面以后的斷面面積，并且增大隔舌螺旋角，以提高能量回收效率。重新設(shè)計(jì)渦殼后，用同樣的方法對(duì)新方案進(jìn)行模擬分析，優(yōu)化后的渦殼壓力分布和流線情況如圖7所示。渦殼的壓力分布明顯變得均勻，沒有出現(xiàn)明顯漩渦，可見能量高效的由速度能轉(zhuǎn)化為壓能，效率提高。外特性參數(shù)與優(yōu)化前對(duì)比，如圖8示。優(yōu)化方案已經(jīng)達(dá)到設(shè)計(jì)要求。

五、性能試驗(yàn)及對(duì)比分析
經(jīng)過全尺寸樣機(jī)的試制及試驗(yàn)，實(shí)測(cè)結(jié)果與理論計(jì)算的對(duì)比如下表：

六、結(jié)語
試驗(yàn)結(jié)果表明，本文所述的設(shè)計(jì)和優(yōu)化方法，對(duì)大流量、高揚(yáng)程、高轉(zhuǎn)速雙吸泵的設(shè)計(jì)有一定的指導(dǎo)作用，并且得出以下幾點(diǎn)結(jié)論：
1.額定點(diǎn)揚(yáng)程比設(shè)計(jì)值高。是因?yàn)樵O(shè)計(jì)時(shí)人為增大相似系數(shù)和放大喉部面積導(dǎo)致的；
2.以相似換算為基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)方法，在一定范圍內(nèi)，可以保證實(shí)型泵效率達(dá)到或超過模型泵的效率，這需要依據(jù)實(shí)型泵的流量范圍而定。
3.CFD技術(shù)在對(duì)泵的水力設(shè)計(jì)有較大的促進(jìn)作用，但如何選擇合適的湍流模型，尚需要進(jìn)一步摸索。